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一、粗粒土的工程特性及应用目录

在土力学和工程实践中，粗粒土的工程特性及应用是一个重要领域。本篇文章将深入探讨粗粒土的分类、工程勘察、试验级配、压实特性、抗剪强度测定以及在特定工程应用中的实际操作。以下各章将分门别类地详细阐述这一系列主题。

第一章：粗粒土的工程分类与命名，首先概述了粗粒土的分类概况，并分析了影响其工程特性的主要因素。接着，通过颗粒粒组的划分，明确了粗粒土的工程分类和命名标准。

第二章：粗粒土的工程勘察和试验级配，详细介绍了粗粒土的工程勘察方法，包括取样方法和试验项目的选定。同时，讨论了代表性级配的选择以及超径料的处理策略。

第三章：粘性粗粒土的压实特性及压实方法，深入探讨了粘性粗粒土的特征和室内压实方法。通过分析压实特性，提出了粘性粗粒土的现场压实方法和压实参数，并设定了压实标准。

第四章：无粘性粗粒土的压实特性及压实参数，详细阐述了无粘性粗粒土的压实特性及影响因素，并介绍了室内压实方法和压实标准。通过实例分析，提供了无粘性粗粒土的压实方法和参数选择。

第五章：超径粗粒土最大密度的确定，介绍了确定超径粗粒土最大干密度的方法，包括模型级配系列延伸法和渐近线辅助等技术。

第六章：粗粒土抗剪强度的测定方法，全面介绍了粗粒土直接剪切试验、三轴剪切试验和原位测试方法，以及抗剪强度的几种测定方法。

第七章：进一步探讨了颗粒性质、组成、含水量等对抗剪强度特性的影响，从应力应变规律分析粗粒土的抗剪强度，讨论了v-1关系的变化规律，以及粗粒土的剪胀效应对孔隙压力及有效强度的影响。

第八章：探讨了粗粒土三轴剪切试验的技术问题，提出了粗粒土的应力应变特性及其非线性参数的概念，为理解粗粒土的力学行为提供了基础。

第九章：介绍了确定粗粒土抗剪强度的推滑平衡分析法，以及DuncanE-U模型参数的特点及其改进策略。

第十章：分析了粗粒土在高层建筑黄土地基处理中的应用，重点关注了加水问题及央石质量的重要性。

第十一章：讨论了粗粒土的渗透特性及其渗流规律，为水文地质工程提供了基础理论。

第十二章：总结了粗料土的渗透特性，强调了其在土力学和工程应用中的关键作用。

第十三章：深入探讨了坝体堆石填筑中的加水问题及央石质量，为确保结构稳定性和耐久性提供了科学依据。

二、水电水利工程粗粒土试验规程内容简介

水电水利工程粗粒土试验规程是关于粗粒土室内和现场试验的重要规范。该规程修订内容涉及试验方法的重新组织和试验项目的增删。首先，标准结构由原来的按规程编号排列改为章节式编排，增加了范围说明、规范性引用文件和总则部分，以便于理解和查阅。

修订中，原规程中的密度和渗透试验的现场部分被独立成章，分别针对这两个关键试验进行详细规定。在相对密度试验中，增添了表面振动法，与底面振动法并行，丰富了试验手段。

渗透试验内容被整合为“粗粒土渗透变形试验”，并根据不同的方法进行详细编写，这有助于更好地评估土体的渗透性能和可能的变形情况。原规程中的多级加荷三轴剪切试验被删除，可能是因为其在实际应用中的局限性或不再需要。

新增了现场渗透变形试验和直接剪切试验，尤其是将地基土对混凝土板抗滑试验纳入直接剪切试验中，这为现场施工提供更实际的试验指导。原规程的说明书部分被简化，改为按章、节顺序编写条文说明，使得操作更为清晰和直观。

作　　者：本社编

粗粒土颗粒接触特性对路基动应力衰减影响研究

摘要：粗粒土作为一种典型的不均匀散粒体材料，其力学性质较为复杂，常需要从细观角度研究其宏观力学特性，颗粒细观接触特性可直接反映粗粒土强度及其力学性能，目前对接触特性参数影响的研究多集中于表征其强度特性，对其外荷载作用下的动力响应特性研究较少。基于此，采用颗粒离散单元法，建立粗粒土路基冲击应力加载数值分析模型，研究不同颗粒接触特性参数与动应力衰减规律间的关系，分析颗粒摩擦系数，颗粒间接触刚度对粗粒土动应力衰减的影响。结果表明：随着颗粒摩擦系数的增加，应力衰减的速率也随之增大；颗粒接触刚度越高，其对应力敏感性越强，越不易被压实，其内部应力传递越不均匀，且应力衰减越慢，整体趋势呈指数衰减。通过实际动应力加载试验，验证了数值分析结果的准确性，相同条件下，实际试验结果与数值分析结果相近。

关键词：公路路基;粗粒土;接触特性;动应力;衰减;

1前言影响路基动应力大小的参数主要有载重、路面平整度、路面结构以及填料特性等[1]，对于粗粒土，因其具备良好的工程特性，被作为一种优良的路基填料而广泛应用于公路路基填筑。粗颗粒土大多是由不易风化的碎石颗粒和土所组成[2]，不同于砂和一般细粒土，属于不均匀土石混合料，其组成伴随着颗粒的重排列及细颗粒填充粗颗粒等内部细观结构的改变[3]，细观结构的变化直接影响宏观力学特性的改变。从组成上看，粗粒土是由不同形状大小的颗粒互相接触且随机排列组合形成的混合体结构，从本质上其结构强度由颗粒间的接触应力所表征，内部应力也是通过颗粒与颗粒之间的接触进行传递，为从本质上揭示其力学性能，有必要对粗粒土颗粒细观接触特性进行研究。

介质颗粒接触特性无法从宏观的角度进行研究，PFC离散元法作为一种研究不连续土颗粒、散体材料或流动颗粒体的非连续介质分析方法[4]，能够很好地从微观的角度模拟粗粒土材料力学特性[5]。PFC离散单元法利用牛顿第二定律和力-位移法则确定颗粒的运动和接触面上的力，其核心是颗粒接触特性，即接触本构。接触本构由表征刚度、摩擦等特性的细观模型和参数描述[6]。周健等[7]通过引入不同颗粒的接触本构模型，研究适用于砂土和黏性土等不同颗粒材料的颗粒模型，研究了细观接触参数对宏观力学响应的影响；冯大阔等[8]通过试验研究，分析了粗粒土与其结构接触面间的相互作用现象，总结了在常刚度法向边界条件下二者相互作用的基本规律；Renzo等[9]基于材料的力学特性，研究得出了颗粒初始切向接触刚度与法向接触刚度的关系；同样Mindlin[10]假设两颗粒弹性体为椭圆接触，也对颗粒的法向接触刚度和切向接触刚度关系进行了研究；邢纪波[11]根据离散单元中的应力波传播条件，得到了颗粒间接触刚度的确切表达式。但是，不同颗粒接触特性参数与动应力衰减规律间的关系研究不够充分。

颗粒间的接触行为主要受颗粒间摩擦力和颗粒本身刚度的影响，鉴于此，该文以PFC2D为工具，建立粗粒土路基冲击应力加载数值分析模型，以颗粒摩擦系数、颗粒间接触刚度作为研究变量开展微观参数的敏感性分析，研究变量对粗粒土动应力衰减的影响[12]。同时参照现行规范规定标准轴载作用下路基工作区应力衰减比例20%为标准，研究冲击荷载下应力影响深度。最后，选取与数值模拟相应的填料开展现场试验，研究加载动应力随路基深度的变化规律，以验证数值模拟结果。

2数值模拟2.1数值建模结合粗粒土的力学性能，综合考虑粗颗粒土是由细颗粒填充粗颗粒而组成的土石混合体，属于非黏聚性材料，其颗粒间黏聚力可忽略不计。因此，选取颗粒单元之间的连接为线性接触，设置颗粒与颗粒间的本构模型为线性接触模型；加载板与颗粒之间也设为线性接触。主要设置的相关参数有颗粒弹性模量Ec、刚度比、初始空隙率、颗粒密度、摩擦系数。

采用PFC2D内置fish语言并根据颗粒级配编写程序，在边界范围内按照指定条件生成颗粒集合体，建立路基横断面范围内的单层中粗颗粒填料二维堆积模型。综合考虑加载板尺寸、颗粒尺寸及数量等因素，取模型宽度L=0.8m，高度H=0.8m，以3组墙(wall)单元构成模型边界，墙体定义柔性接触，以减少边界尺寸效应，模型顶部中央生成Clump以模拟加载板。对于颗粒生成数目，考虑计算效率，将2mm以下的颗粒按照质量所占比例等量代换为2～60mm的相关颗粒，试验所用粒径组成及其质量占比见表1。为简化分析考虑设定颗粒密度相同，设为2500kg/m3。

表1数值模型的土样级配

粒径组/mm

质量百分数/%

粒径组/mm

质量百分数/%

60～40

16.94

10～5

18.23

40～20

19.81

5～2

23.84

20～10

21.18

2.2模型参数根据室内试验结果，并参考相关文献参数选取方法[13，14，15]，结合颗粒流模型各细观接触特性参数与宏观参数之间的关系，通过模拟过程的反复调试，得到一组与土体实际宏观参数相匹配的细观参数值(表2)。

2.3模型加载与应力监测根据JTGD50—2017《公路沥青路面设计规范》[16]，100kN标准轴载作用下，轮胎接地压强为0.7MPa。因此，考虑到路面结构对应力的扩散作用[17]，同时考虑规范对于路床动模量的设计要求[18]，即路床顶部动态模量要求不低于0.066MPa，设置加载板上瞬态冲击应力为0.066MPa，作用时间设定为20ms，加载力时程如图1所示。

表2加载模型细观参数

项目

细观参数

单位

取值

密度ρ

kg/m3

2500

摩擦系数f

0.7

Ball

初始弹性模量Ec

Pa

2×107

刚度比kn/ks

2.5

空隙率n

0.1

Ball-wall

法向刚度kn

Pa

2.5×106

切向刚度ks

Pa

2.5×106

Clump-ball

密度ρ

kg/m3

3167

接触刚度kn、ks

Pa

1×107

图1半正弦加载力时程曲线

因PFC软件中不能对墙体施加力，所以必须使用颗粒边界条件。通过构造由颗粒组成的Clump作为加载装置。固定Clump在水平方向的位移和角速度为0，使之不产生水平位移和旋转，并对Clump设置加载力，从而实现加载。

采用上述方式对压实路基体进行加载，以检测粗粒土路基内部动应力衰减规律及影响深度。该模型通过Measure测量圆命令在竖直方向设置一列测量圆以监测模型不同深度处的应力大小。

3结果与讨论根据实际工况，在粗粒土路基加载过程中，在保证试样尺寸和级配相同的条件下，分别研究动应力对颗粒接触刚度和颗粒摩擦系数的敏感性，并对其衰减规律进行分析。

3.1颗粒摩擦对动力衰减的影响PFC2D中变化颗粒间的摩擦力可以反映出颗粒粗糙度对动力特性的影响。据此，分别设置4种不同摩擦系数，其他参数相同，得到应力随深度的衰减曲线如图2所示。

图2不同摩擦系数下的动应力衰减

图2表明：摩擦系数会一定程度上影响动应力的衰减。随着颗粒摩擦系数的增加，应力在土体内部的传递整体趋势是开始随深度的增加，应力衰减较快，随后衰减速率开始减慢。同时，随着摩擦力的增大，应力衰减的速率也随之增大。可得出在0.3～0.9的4种摩擦系数条件下应力的影响深度范围为45～58cm。

3.2颗粒接触弹性模量对动力衰减的影响PFC2D中，在颗粒大小分布及kn/ks值一定时，细观接触模量Ec和宏观模量E、颗粒接触刚度线性相关。E随着Ec的增大而增大[6]，颗粒法向刚度kn由kn=AEc/L确定，再由kn/ks的值确定切向刚度ks的大小。分别设置4种接触弹性模量以表征不同接触刚度，其他参数相同，得到应力随深度的衰减曲线如图3所示。

图3不同接触模量下的动应力衰减

图3表明：接触弹性模量Ec很大程度上影响动应力的传递。相同条件下，随着颗粒接触弹性模量的增大，其接触刚度越高，应力影响越深，动应力衰减与其接触刚度呈负相关；且随着接触模量的增大，应力在土体内部的传递开始呈现非规律性衰减，由图3可知：在接触模量由1×107Pa变化到1×108Pa时，其内部应力不均匀性突然增大，甚至在模量为1×109Pa条件下，内部应力出现比施加应力大的情况。分析原因，因粗粒土是由土石混合形成，其内部分布很不均匀，材料特性属于非连续性介质，颗粒刚度越大，其对应力的敏感性越强，不同级配处的应力敏感效应不同，从而导致其内部应力的传递呈现应力波动现象；此外，颗粒刚度越大，越不易挤压密实，对应力的传递扩散作用越不明显，导致应力影响就越深。可得出在4种接触弹性模量Ec条件下动应力的影响深度为32cm以上。

4现场试验研究4.1试验方案针对粗粒土路基冲击荷载加载过程，为与数值分析理论计算值进行对比和验证，对粗粒土进行了动应力影响深度的现场加载试验。该试验在填土最底部预先埋设压力盒，通过在路基顶部施加冲击动荷载，采集加载状态下不同结构层深度位置处的应变值，通过压力盒标定系数和标定公式换算得出其层内应力值，最终得出应力衰减规律及影响深度。

4.2动应力衰减根据试验结果，得到加载动应力随深度的变化情况如图4所示。

图4现场试验与数值试验结果对比

从图4可看出：实际条件下，粗粒土中动应力的衰减呈指数衰减，初始衰减较快，在50cm深度处即衰减了80%左右，其衰减到20%应力影响深度为49cm。对比现场试验与数值分析结果表明：数值试验结果与实际试验结果十分接近，由此可判断此次数值试验结果较为科学，可比较真实地模拟实际工况下应力衰减情况。

5结论以细观力学参数影响宏观力学特性为背景，通过数值分析模拟粗粒土路基动力加载过程，以颗粒接触刚度和颗粒摩擦系数作为研究变量，分析粗粒土路基在不同接触特性下的动应力衰减情况，并通过现场动应力影响深度试验验证相同条件下数值分析结果的准确性和真实性，得到以下结论：

(1)在冲击动载作用下，随着粗粒土颗粒摩擦系数的增加，应力衰减的速率也随之增大；且整体趋势是开始随深度的增加，应力衰减较快，随后衰减速率减慢，并呈指数衰减。

(2)在冲击动载作用下，粗粒土颗粒接触刚度越高，其对应力敏感性越强，越不易被压实，其内部应力传递越不均匀，且应力衰减越慢，影响深度越深。

(3)采用PFC2D进行粗粒土数值试验可比较真实地模拟实际工况下应力衰减情况。

(4)与现行路基设计规范中路床顶部动态模量设计要求一致的冲击动应力0.066MPa作用下，压实粗粒土填料路基因颗粒间较好的接触特性，其动应力影响深度可达到50cm，即可采用冲击动应力分层检测路基压实质量具有可行性。

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作者简介：王建立，男，教授级高工.E-mail:1452056580@qq.com;*方明镜，男，博士，副教授.E-mail:mingjingfang@whut.edu.cn;

基金：安徽省交通控股集团交通科技攻关项目(编号：JKKJ-2018-13);安徽省2018年度交通运输科技进步计划项目(编号：2018-029);

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