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一、钢结构建筑过程当中，墙梁不能这样布置
一般在门式钢架钢结构工程当中，墙梁是一种支撑新型墙体的结构，墙梁要尽可能的采用槽钢或者斜卷边儿的冷弯型钢来搭接，为什么要选择这样的结构形式呢？接下来听小便简单的分析一下这其中的原因。
【这种情况不用设拉条】
强梁主要是承受钢结构厂房墙面板传来的水平风荷载，以及墙板本身的重量，而强梁的两段支撑在建筑结构的承重柱墙架柱上。在墙板自承重的时候墙上面可以不用设置拉条。
【这种情况需要设置拉条】
通常为了减少桥梁的竖向挠度，则有必要在墙上设置拉条，并且在顶部上层墙梁的地方设置斜拉条将拉力传递到钢架柱上。
【墙梁的拉条要这样设置】
当墙梁的跨度在4米到6米之间的时候，可以在跨中设置一道辣拉条，如果说墙梁的跨度大于6米那么要尽量在胯之间的三分点处，各设置一道拉条。因为那条作为墙梁的竖向支承，可以利用斜拉条把拉力传递到钢柱。
二、二七区复式钢结构活动房
钢结构厂房的墙梁的设计要求有哪些？
由于墙梁主要承受墙板传来的水平风荷载和墙板自重，而墙梁两段支承在建筑物的承重柱或者墙架柱上。当墙板自承重的时候，墙梁上可以不用设拉条。一般为了减小墙梁的竖向挠度，则应该在墙梁上设置拉条，并且在顶部上层墙梁处设置斜拉条将拉力传递到刚架柱。当墙梁的跨度为4到6米时，可以在跨中设置一道拉条；当墙梁跨度大于6米时的情况，则应该尽量在跨间三分点处各设置一道拉条。
河南三棵草装饰工程有限公司是一家技术雄厚，专业生产集装箱房的有限公司，公司的品牌是：静家美，二七区复式钢结构活动房，主要为房屋建设，二七区复式钢结构活动房，地铁市政工程，铁路，公路，二七区复式钢结构活动房，基站建设，施工工地等提供人集装箱，产品设计、制造、运输、出租出售等综合服务，市政道路提供围挡，活动岗亭，铁架床空调等配套设置的销售及租赁业务。钢结构房屋的建造速度非常快，这是因为钢结构房屋的部品都是在工厂生产的，直接组装便可完成，耗时很短。二七区复式钢结构活动房
钢结构厂房的广泛应用对工业的发展起到非常重要的作用，但是如果维护钢结构厂房是一个很大的难题。从厂房的设计开始就要为后期的维护做好准备，钢结构设计一般都是根据当前的地理位置等设计的。钢结构施工也要做到严抓安全问题，注重安全。钢结构建筑在完工以后，对于业主来说，我们不可以随意的、擅自的更改建筑原有的结构，包括随意添加隔墙护着拆除隔墙，也不可以拆卸任何结构部件。如果非要动的话，需要和钢结构生产厂家联系，经过专业的计算判断，有厂家决定手否进行更改。钢结构厂房防锈蚀性能较差，在厂房使用5年以后，要对其裸露在外的构建进行一次喷漆保养，不仅可以预防构件生锈，另外还可以起到美观的作用。屋面的彩钢瓦或者夹芯板，需要根据实际损伤的情况来决定如何保养，5年以上可以进行喷漆保养，如果是10年以上的材料，则根据实际损伤情况来决定是否需要更换。局部更换或者整体更换。然后，需要注意的是钢结构厂房要做到定期的清洁，静家美钢结构建议每一年进行一次检查维护。厂房的外墙如果是彩钢的，不可以使用钢丝球、钢刷等具有损坏漆面的清洁产品，屋顶的杂物也要一并不要出现积压的现象。郑州轻型钢结构库房钢结构房屋造型美观多样，各种风格的房屋都是由设计师精心设计的，有很多款式可选择。
轻钢结构住宅与传统住宅相比有哪些优点？1、能合理布置功能区间利用钢材强度高的特点，设计可采用大开间布置，使建筑平面能够合理分隔，灵活方便，创造开放式住宅。而传统结构（砖混结构、砼结构）由于材料性质限制了空间布置的自由，如果开间过大，就会造成板厚、梁高、柱大，出现“肥梁胖柱”现象，不但影响美观，而且自重增大，增加造价，购房者在二次装饰时，经常由于自行改变墙置，增加安全问题。2、钢结构住宅空间利用率高在空间使用率上，钢结构的断面小，与钢筋混凝土结构相比可增加建筑有效面积8%左右。在建筑风格上，钢结构建筑也更显灵活丰富，户内空间可多方案分割，可以满足不同用户的需求。3、自重轻、抗震性、有隔温、防水、隔热、隔音的功能相同建筑面积的建筑楼层，钢结构自重轻，根据比较，六层轻钢结构住宅的重量，相当于四层砖混结构住宅的重量。而且钢材具有延性，能比较好的消耗地震带来的能量，所以抗震性能好，结构安全度高。钢板本身带有隔温、防水、隔热、隔音的功能。
轻钢结构房屋和钢结构房屋有什么区别？1、种类不同
轻钢结构是一种年轻而极具生命力的钢结构体系。
钢结构是由钢制材料组成的结构，是主要的建筑结构类型之一。结构主要由型钢和钢板等制成的梁钢、钢柱、钢桁架等构件组成，并采用硅烷化、纯锰磷化、水洗烘干、镀锌等除锈防锈工艺。
2、适用不同
轻钢结构已广泛应用于一般工地、农业、商业、服务性建筑，如办公楼、仓库、体育场馆、娱乐、旅游建筑和低、多层住宅建筑等领域。
钢结构各构件或部件之间通常采用焊缝、螺栓或铆钉连接。因其自重较轻，且施工简便，广泛应用于大型厂房、场馆、超高层等领域。
3、特点不同
轻钢强度较高，弹性模量也高。与混凝土和木材相比，其密度与屈服强度的比值相对较低，因而在同样受力条件下钢结构的构件截面小，自重轻，便于运输和安装，适于跨度大，高度高，承载重的结构。
钢结构建筑拆除几乎不会产生建筑垃圾，钢材可以回收再利用。
活动板房是一种以彩钢板为骨架，以夹芯板为围护材料，以标准模数系列进行空间合，构件采用螺栓连接，全新概念的环保经济型活动板房屋。可方便快捷地进行组装和拆卸，实现了临时建筑的通用标准化，树立了环保节能、快捷有效的建筑理念，使临时房屋进入了一个系列化开发、集成化生产、配套化供应、可库存和可多次周转使用的定型产品领域。
活动板房为钢木结构特点：
可随意拆装、便于运输、移动方便，活动房适宜坐落在山坡、丘陵、草原、沙漠、河畔。不占用空间，可建造为15-160平米不等，活动房卫生洁净，室内设施齐全，活动房的稳定性耐久性强，外表美观大方。按顾客要求进行设计，精致典雅，保温性能好，冬暖夏凉，活动房大部分结构在工厂完成。
钢结构制造安装机械化程度高。郑州轻型钢结构库房
设备钢结构的加工制作与精密钢结构类似，介于普通结构件与精密机械加工之间，采用焊接或者栓接的连接方式。二七区复式钢结构活动房
新中国成立70年来，我国建筑、建材持续飞速发展，规模不断扩大，结构日趋优化，技术明显提高，实力明显提升，对经济社会发展作出了较为突出的贡献。我国销售的步伐加快，为保证和改善我们生活，成功以销售为导向，圆满完成了一系列关系国计民生的重大基础建设，极大地改善了大家住房、出行、通信、教育条件。经历不断开拓创新，我国集装箱房，活动房，钢结构房，网架房领域取得了长足发展。随着“”倡议的提出，依托“中国标准”“中国方案”，使得越来越满意作品走出国门。行业要以市场和业务为导向，积极推进集装箱房，活动房，钢结构房，网架房，稳步聚焦与工业互联网、物联网、车联网等领域的联合，推动建筑、建材行业数字化、网络化、智能化进程。二七区复式钢结构活动房
装配式预制混凝土墙板竖向承载力试验研究与分析
2019-03-20 14:18·混凝土杂志您每一方混凝土都承载着您的承诺-厦门ISO标准砂国家指定的国内唯一定点生产、经营中国ISO标准砂的企业。厦门艾思欧标准砂有限公司0592-6516880
装配式预制混凝土墙板竖向承载力试验研究与分析王小平，黄鹏飞，李思婷（武汉理工大学土木工程与建筑学院，武汉430070）
摘要：本文以全螺栓连接装配式混凝土结构为对象，针对宽度为1200mm、高为3m的标准预制混凝土夹芯墙板，对其在竖向轴心和偏心荷载作用下的承载力进行了试验研究和有限元分析。结果表明：试件受轴心和偏心压力时，其极限荷载分别为2426.5kN和1131.7kN，且破坏之前几乎没有弹塑性或塑性的发展过程，为典型的脆性破坏。轴压试件混凝土中较大的主拉应力主要分布在试件中水平螺栓孔上下端混凝土的表面、试件两页板中部顶端及两页板之间连接块的上下及外表面，并最终导致混凝土破碎，与试验结果相符。偏压试件受压页板较大主拉应力主要分布在试件中水平螺栓孔周围的混凝土表面及两页板之间连接块的表面，并最终导致混凝土破碎，与试验结果相符。两墙板试件在轴心和偏心荷载作用下极限荷载承载力的试验值与分析结果的比值分别为1.03和0.99，两者吻合良好，验证了有限元建模方法的正确性。水平螺栓孔造成了预制混凝土夹芯墙板的应力重分布和应力集中，导致了墙板的破坏，而两页板之间的混凝土连接块是保证两页板共同工作、提高夹芯墙板承载力的关键。
关键词：装配式混凝土结构；夹芯墙板；竖向承载力；试验；有限元分析
引言
装配式建筑是实现住宅产业化和建筑节能减排的有效途径之一。装配式建筑可以工厂预制、现场装配，实现住宅产业化，同时可以有效节约能源与资源，减少建筑垃圾对环境的不良影响，降低施工场地限制等[1]。
20世纪末期，为了实现“四节-环保”(即节能、节水、节地、节财和环境环保)[2]，大力发展绿色节能建筑，我国针对预制混凝土结构中的主要构件叠合墙板、夹芯墙板和实心墙板进行了大量的研究，特别是集优良结构和保温性能于一体的夹芯墙板。
2007年赵汝祥[3]利用有限元软件ANSYS研究了影响聚苯复合混凝土墙体承载力的主要因素。分析结果表明：混凝土板厚度越大、配筋量越大，墙板承载力越大。2012年胡肖静[4]对5块足尺节能复合混凝土墙板进行了抗弯试验，试验表明：墙板的抗弯承载力随混凝土面板厚度增加而提高，增大墙板中夹芯层的厚度会使墙板抗弯刚度提高。2015年同济大学薛伟辰[5]等将预制夹芯保温墙体中的60根FRP连接件经加速老化后的抗拉性能、抗剪性能进行试验研究，结果表明，随着侵蚀时间的增加，40，60℃模拟混凝土环境下的FRP连接件抗拉强度均呈下降趋势。
实际上，国外也有很多有关预制混凝土墙板研究的文献报道。2012年FabrizioGara等人[6]通过轴心受压和偏心受压的足尺试验对平面内竖向荷载作用下不同长细比预制混凝土墙板的受力性能进行了研究，发现长细比与极限承载力成反比；2015年FengtaoBai等人[7]在复合材料结构和相关理论的基础上，提出了发泡保温混凝土夹芯墙板小位移理论，并验证了该理论方法的正确性。
本文研究的是一种全螺栓连接装配式混凝土结构（TotalBoltConnectionPrefabricatedConcreteStructure，简称BPC结构），是针对现有装配式混凝土结构的不足而开发的。
BPC结构由预制混凝土夹芯墙板、墙柱、垫块、门窗框、预应力楼板、屋面板或轻钢屋盖组成。预制混凝土夹芯墙板由两层60mm厚混凝土板和夹在中间的100mm厚保温材料构成，预制预应力混凝土楼板（屋面板）由若干标准段预制混凝土板通过预应力钢筋张拉拼接而成[8]。所有预制构件形成一个完整的标准系列，均在工厂生产完成，运至现场后全部采用螺栓连接，如图1和图2所示：
显然，与其它装配式混凝土结构相比，BPC结构的构配件之间全部使用螺栓连接，具有预制构件标准化和工厂化、现场安装简单灵活且没有湿作业、结构保温一体化、预留管线方便、综合造价低等优势，符合国家《建筑产业现代化发展纲要》的要求，在低层和多层别墅、办公楼、宿舍楼、住院部、临时建筑中具有广泛的应用前景。
本文在文献[9]研究成果的基础上，以BPC结构中宽度为1200mm的标准预制混凝土夹芯墙板为对象，对其竖向承载力进行了试验研究和分析，得到其受力性能、极限承载力和破坏形式，并与有限元分析结果对比，两者符合较好，为BPC结构的推广应用提供参考和依据。
1试验试件
图3为BPC结构中夹芯墙板的示意图，宽度为1200mm，高度3000mm，总厚度220mm。将其与其它标准墙板任意组合即可搭建出不同宽度的房屋墙体，组装灵活。
图4为1200mm宽标准墙板的设计详图。从中可知：BPC结构中的标准夹芯墙板由两块厚度为60mm预制混凝土页板和100mm厚的保温夹芯层构组成。每块页板竖向两侧沿高度方向分别预留4个150mm（宽）X80mm（高）、深度60mm槽孔，用于预制墙板侧面之间的螺栓连接。页板上下两端沿水平方向每隔300mm也分别预留60mm（宽）X65mm（高）、深度60mm的槽孔，用于预制墙板端部穿过垫块或楼板与上层墙板或基础之间的螺栓连接。在开有槽孔的地方，两块预制页板之间采用混凝土相互连接，如图4中虚线所标明之处。两块预制页板中均匀布置Φ4低碳冷拔钢丝，间距100mm，双向布置。另外，在两页板连接处也采用Φ4冷拔钢丝加密布置，具体做法可参看文献[9]。本文BPC结构夹芯墙板承载力试验的试件由北京建工华创科技发展股份有限公司生产，共计2个墙板试件，分别考虑轴心受压和偏心受压两种情形。试件编号和试验内容如表1所示。
2试验装置
两块夹芯墙板试件直接置于500t压力机上进行轴压和偏压试验。
如前所述，BPC结构夹芯墙板的上下端分别通过螺栓与基础或垫块竖向连接，为模拟实际情况，本文试验装置中的夹芯墙板试件上下两端分别置有HM350×250×9×14型钢，型钢上与墙板相连的翼缘上开孔，通过螺栓与墙板相连接，每螺栓两侧设置加劲板，如图5所示。现场试验照片如图6所示。
对于偏心受压情况，H型钢翼缘与夹芯墙板试件的单个页板之间垫设厚度6mm且与页板宽相同的钢带，且压力机的中心对准单个页板的中心，以保证试验荷载仅传至墙板的单页，如图5所示。
为测试试件加载过程中典型位置的应变与荷载之间的关系，在试件上合理布置应变片。应变片分别布置在墙板的两个外表面，对于WP1200E和WP1200A，均在墙板正面和背面分别沿竖向布置4个，编号分别为A1~A4与B1~B4，其位置和编号如图5所示。为了解试验过程中试件竖向压缩变形与轴压荷载之间的关系，分别在试件下端H型钢上翼缘的下表面、上端H型钢下翼缘的上表面中央布置1号和2号位移计；为测试试件中央水平位移与轴压荷载之间的关系，在试件正面中心点布置3号位移计，如图5所示。
试验前，对两个墙板试件进行有限元分析，以确定其极限承载力预估值。在此基础上，首先完成试件对中。吊装试件于压力机基座上，进行初步的几何对中后即可进行物理对中。物理对中施加的试验荷载为预估极限承载力的10%，此时每层的应变片读数差别在10%以内时，则对中完成。
3试验结果及分析
3.1试验现象及极限承载力
对于WP1200A轴心受压试件，当荷载小于500kN时试件无任何现象。荷载分别加至750kN和1250kN时，两次听到“滋滋”的响声，但无明显现象发生。当荷载加至1700kN时，试件发出砰的一声闷响，混凝土表面开始出现裂缝，上部混凝土开始脱落。当荷载加至2220kN时，试件上端侧面有混凝土脱落；当荷载加至2400kN时，试件上端混凝土被压碎而破坏。试件极限荷载为2426.5kN。
对于WP1200E偏心受压试件，加载初始并无明显现象。当荷载加至660kN时，听见细微的混凝土屑掉落声。荷载加至950kN时，有混凝土持续的开裂声，荷载为1128kN时，开裂声突然变大。荷载加至1130kN时，试件左上角竖向和水平螺栓连接孔之间及周围有大块混凝土掉落，试件破坏，极限荷载为1131.7kN。
从上述试验现象可知：
1）预制混凝土夹芯墙板在竖向轴心荷载作用下，WP1200A的极限承载力为2426.5kN，换算成压应力为16.85N/mm2。说明其承载力非常高，完全能满足低层和多层房屋结构两边搁板承重墙的要求。
2）WP1200E极限承载力为1131.7kN，换算成压应力分别为7.86N/mm2，仅为WP1200A的46.6%。一方面说明预制混凝土夹芯墙板在偏压情况下也完全能满足低层和多层房屋结构一边搁板承重墙的要求。另外，当夹芯墙板上下均偏心受压时，其承载力约为轴心受压情形的一半。
3）无论是轴心或偏心受压，对于预制混凝土夹芯墙板，由于其两页板中的钢筋较少，板均为脆性破坏。其破坏位置一般发生在离加载位置和螺栓孔较近的试件上下两端，表现为片状混凝土的剥离。
3.2荷载—应变关系
图9和图10分别为两个墙板试件表面1/2墙板高度处主要测点A1~A4、B1~B4的荷载—应变关系曲线。从中可知：
1）对于两试件WP1200A和WP1200E同一表面上处于对称位置的两应变片（如A1和A4，A2和A3，B1和B4，B2和B3），或试件WP1200A正背面对应位置的两应变片（如A1和B1，A2和B2，A3和B3，A4和B4），其应变随荷载的变化趋势是相同的。说明正式试验之前试件的物理对中效果良好。但试件同一侧的四个应变片（如A1~A4，B1~B4）之间的测试结果还是有一定差别，这主要是由于螺栓孔所引起的应力重分布造成的。
2）对于轴心受压试件WP1200A，其表面的荷载-应变关系为直线，最大应变介于650~950之间，且破坏完全是突然发生的，之前几乎没有弹塑性或塑性的发展过程。说明本文所研究的夹芯墙板试件破坏前处于弹性状态，且为典型的脆性破坏。
3）对于偏心受压试件WP1200E，加载页板上的应变随着试验荷载的增加而呈线弹性增加，最大应变处于550~750范围，且破坏之前几乎没有弹塑性或塑性变形，也是典型的脆性破坏。但非加载页的应变随着荷载的增加几乎没有变化，说明试验荷载基本由加载页承担。
3.3荷载-位移曲线
图11和图12分别为两个墙板试件试验荷载分别与轴压变形Δ12（由位移计1、2的差值求得）、墙板1/2高度处的水平位移Δ3（由位移计3测得，如图5所示）之间的关系曲线。从中可知：
1）对于WP1200A，其荷载-压缩位移Δ12关系曲线基本上为一条直线，最大压缩位移为7.84mm，且破坏之前几乎没有弹塑性或塑性的发展过程，再次说明夹芯墙板试件破坏前处于弹性状态，且为典型的脆性破坏。而水平位移Δ3随着荷载的增加几乎没有变化，说明轴压荷载作用的试件仅有轴向压缩变形产生。
2）对于WP1200E，加载页板的荷载-压缩位移Δ12关系曲线以及1/2高度处的荷载—水平位移Δ3关系曲线与WP1200E一样基本上为一条直线，Δ12和Δ3的最大值分别为6.14mm和7.40mm，且破坏之前几乎没有弹塑性或塑性的发展过程，为典型的脆性破坏。显然，Δ3是由于偏心荷载的作用引起的。
4有限元模型的建立本文采用有限元软件ABAQUS对预制夹芯混凝土墙板试件进行建模分析。其中，混凝土采用损伤塑性本构模型及solid（实体单元）单元中的C3D8R减缩积分单元模拟，材料参数见表2及文献[9]。试件两页板内的钢筋网片通过4mm直径钢筋焊接而成，弹性模量E=2.1×105MPa，屈服强度标准值为550MPa，采用truss（桁架单元）模拟，单元类型为T3D2。图13为划分网格后的墙板试件有限元模型。
实际建模时，没有考虑墙板试件上下端的钢梁及螺栓，钢筋网和墙板之间采用EmbeddedRegion(嵌入区域约束)连接。
对于轴心受压试件WP1200A，其上端的轴心压力荷载以集中力的方式施加到试件两页板顶面Coupling的参考点上。两页板底面分别约束3个方向的平动和转动自由度，顶面只允许发生竖向和平面内转动。对于偏心受压试件WP1200E，其上端的偏心压力荷载以集中力的方式施加到试件单页板顶面Coupling的参考点上，两页板底面分别约束3个方向的平动和转动自由度，一个单页板顶面只允许发生竖向和平面内转动，另一单页板的顶面自由。
5墙板有限元分析结果及比较
图14和15分别为受轴心和偏心压力作用的墙板两试件发生破坏时的最大、最小主应力云图及变形图。从中可知：
1）WP1200A试件混凝土中的主拉应力最大值已达到3.56N/mm2，分布在试件中水平螺栓孔上下端混凝土的表面、试件两页板中部顶端及两页板之间连接块的上下及外表面，因此这些地方也最先产生裂缝，并最终导致混凝土破碎。这与WP1200A的破坏位置是相符的（图7）。
2）从图14可以看出，WP1200A混凝土中的主压应力最大值已达到28.86N/mm2，主要分布在试件中水平螺栓孔的左右两端，两页板的变形沿竖向呈波浪形。
3）图15显示试件WP1200E发生破坏时明显弯曲，非受压的页板全部受拉，最大主拉应力为1.10N/mm2。而受偏心压力页板的主拉应力最大值达到3.25N/mm2，主要分布在试件中水平螺栓孔周围的混凝土表面及两页板之间连接块的表面，因此这些地方也最先产生裂缝，并最终导致混凝土破碎，这与WP1200E（图8）的破坏位置是相符的。受偏心压力页板的混凝土中的主压应力最大值已达到28.00N/mm2，主要分布在受压页板的中央及两侧。
显然，根据上述有限元分析结果，螺栓孔特别是水平螺栓孔造成了预制混凝土夹芯墙板在竖向荷载作用下的应力重分布和应力集中，导致了墙板的破坏，而两页板之间的混凝土连接块是保证两页板共同工作、提高夹芯墙板承载力的关键。
表3是两墙板试件分别在轴心和偏心荷载作用下极限荷载承载力的试验值与有限元计算值及对比。从中可知：WP1200A及WP1200E极限承载力的试验值与理论分析值的比值分别为1.03和0.99，吻合良好，验证了有限元建模方法的正确性。
6结论
本文以全螺栓连接装配式混凝土结构为对象，在文献[9]研究成果的基础上，以宽度为1200mm、高为3m的标准预制混凝土夹芯墙板为对象，对其在竖向轴心和偏心荷载作用下的承载力进行了试验研究和有限元分析，主要结论如下：
1）试件WP1200A在进行轴心压力试验时，其破坏模式为脆性破坏，试件上端混凝土被压碎，轴压极限荷载为2426.5kN。对于WP1200E偏心受压试件，偏压试验时也为脆性破坏，试件左上角大块混凝土掉落，极限荷载为1131.7kN。
2）对于轴心受压试件WP1200A的两页板和偏心受压试件WP1200E的加载页板，试验加载破坏时，最大应变分别介于650~950和550~750范围，且破坏之前几乎没有弹塑性或塑性的发展过程，为典型的脆性破坏。但对于偏心受压试件WP1200E，非加载页的应变随着荷载的增加几乎没有变化，试验荷载基本由加载页承担。
3）对于WP1200A，其荷载-压缩位移曲线基本上为一条直线，再次说明夹芯墙板试件破坏前处于弹性状态，且为典型的脆性破坏。对于WP1200E，加载页板的荷载-压缩位移曲线以及1/2高度处的荷载—水平位移曲线与WP1200E一样基本上为一条直线，为典型的脆性破坏。
4）有限元分析表明：WP1200A试件混凝土中较大的主拉应力主要分布在试件中水平螺栓孔上下端混凝土的表面、试件两页板中部顶端及两页板之间连接块的上下及外表面，这些地方也最先产生裂缝，并最终导致混凝土破碎，与WP1200A的破坏位置（图7）是相符的。试件WP1200E发生破坏时受偏心压力页板的较大主拉应力主要分布在试件中水平螺栓孔周围的混凝土表面及两页板之间连接块的表面，且最先产生裂缝，并最终导致混凝土破碎，这与WP1200E（图8）的破坏位置是相符的。
5）有限元的分析表明，墙板试件WP1200A及WP1200E分别在轴心和偏心荷载作用下极限荷载承载力的试验值与有限元计算值的比值分别为1.03和0.99，吻合良好，验证了有限元建模方法的正确性。
6）根据有限元分析结果，螺栓孔特别是水平螺栓孔造成了预制混凝土夹芯墙板在竖向荷载作用下的应力重分布和应力集中，导致了墙板的破坏，而两页板之间的混凝土连接块是保证两页板共同工作、提高夹芯墙板承载力的关键。
参考文献[1]陈建伟，苏幼波．预制装配式剪力墙结构及其连接技术[J].世界地震工程:2013，9:28－32．HUANGXiaokun，TIANChunyu．Researchprogressofprefabricatedconcretestructure[J].housingindustry，2010，9:28－32.[2]秦志猛.浅谈“四节环保”技术在绿色施工中的应用[J].门窗，2013，(03):132.[2017-09-11].[3]赵汝祥.聚苯复合外墙板受力性能研究[D].山东大学，2007.[4]胡肖静.钢结构住宅节能复合墙板的理论与试验研究[D].山东大学，2009.
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[6]GaraF，RagniL，RoiaD，etal.Experimentaltestsandnumericalmodellingofwallsandwichpanels[J].EngineeringStructures，2012，37:193-204.[7]BaiF，DavidsonJS.Analysisofpartiallycompositefoaminsulatedconcretesandwichstructures[J].EngineeringStructures，2015，91:197-209.[8]刘立.模块化预应力预制混凝土楼板承载力试验及分析[D]，武汉：武汉理工大学，2015.[9]李思婷.装配式预制混凝土墙板竖向承载力试验研究与分析[D]，武汉：武汉理工大学，2015.
[第一作者]：王小平（1965-），男，工学博士，研究方向：主要从事装配式混凝土结构的开发、研究与实践。
[联系地址]：武汉理工大学土木工程与建筑学院
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